Электроснабжение цеха обработки корпусных деталей

Системой электроснабжения называется совокупность устройств для производства, передачи и распределения электрической энергии.

В условиях производства, где задействована основная часть технологических агрегатов, надёжность системы электроснабжения играет важную роль.

Целью в данном курсовом проекте является электроснабжение цеха обработки корпусных деталей. Основное оборудование размещено в станочном отделении. Так же в цехе предусматриваются вспомогательные, служебные и бытовые помещения различного назначения

Задачей курсового проекта - расчет и выбор системы электроснабжения, выбор оборудования трансформаторной подстанции, выбор категории надежности; расчет электрических нагрузок и т.д.

Объектом исследования является электроснабжение цеха обработки корпусных деталей.

Применение научно – технической литературы и современной информации, позволило оптимально решить все приведённые в задании вопросы.


1. Общая часть

1.1 Выбор категории надёжности

Электрооборудование цеха обработки корпусных деталей относится ко 2 категории надежности, так как при перерыве в электроснабжении произойдет остановка оборудования, массовый простой рабочих мест, механизмов и промышленного транспорта, массовый недоотпуск продукции.

Электроприемники II категория рекомендуется обеспечивать электроэнергией от двух независимых, взаимно резервирующих источников питания.

Для электроприемников II категории при нарушении электроснабжения от одного из источников питания допустимы перерывы электроснабжения на время, необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады.

Допускается питание электроприемников II категории по одной ВЛ, в том числе с кабельной вставкой, если обеспечена возможность проведения аварийного ремонта этой линии за время нё более 1 суток.

1.2 Выбор схемы электроснабжения

Согласно требованиям ПУЭ электроснабжение второй категории надежности выполняется от двух независимых источников. Допускается перерыв на время включения резервного источника дежурным персоналом. Время максимального отключения составляет 30 минут. Допускается питание от одного источника с горячим резервом (рисунок 1).

Так же допускается питание от двух независимых источников (рисунок 2).


Рисунок 1 - Схема электроснабжения цеха по обработке корпусных деталей с горячим резервом

Так же допускается питание от двух независимых источников (рисунок 2).

Рисунок 2 - Схема электроснабжения от двух независимых источников питания


Данная схема питается от ГПП напряжением 10 кВ. Напряжение 10 кВ подается с ГПП на отделители с короткозамыкателями. После чего через высоковольтные выключатели напряжение поступает на первичную обмотку понижающих трансформаторов и понижается на них до напряжения 0,4 кВ. Пониженное напряжение поступает на РУНН1 и РУНН2. От сборных шин питаются вентиляторы, станки и мостовой кран. Защиту данной схемы обеспечивают отделители (QR), короткозамыкатели (QК) и автоматические выключатели SF1, SF2. Предусмотрено устройство автоматического включения резерва (УАВР), которое предназначено для быстрого включения трансформатора Т2 при аварии или повреждении трансформатора Т1 и наоборот.

1.3 Выбор напряжения для внутризаводского оборудования

В выданном задании напряжение ГПП 10кВ, значит нам необходимо выбрать напряжение РУНН. На основании имеющегося оборудования которое питается от напряжения 380 В, мы выбираем напряжение РУНН равное 0,4 кВ, так как при выборе вариантов предпочтение следует отдавать варианту с более высоким напряжением даже при небольших экономических преимуществах низшего из сравниваемых напряжений(1), потому что из-за удаления ЭП от РУНН в линиях происходит нагрев, и часть электрической энергии преобразуется в тепловую и отдаётся в окружающую среду. Вследствие чего происходят тепловые потери, и к ЭП подходит напряжение 380 В.

1.4 Описание выбранной коммутационной аппаратуры

1.4.1 Общие сведения о трансформаторах

Трансформаторы являются основным электрическим оборудованием, обеспечивающим передачу и распределение электроэнергии от электрических станций потребителя. Большинство потребителей получат электроэнергию высокого напряжения в энергию напряжения, применяемого потребителем. В схеме есть два двухобмоточных понижающих трансформатора, марки ТМ400/10, который понижает напряжения от 10 кв. до 0,4 кв.

1.4.2 Общие сведения об автоматических выключателях

Автоматические выключатели обеспечивают одновременно функции коммутации силовых цепей (токи от единиц ампер до десятков тысяч) и защиты электроприемника, а также сетей от перегрузки и коротких замыканий. Аппараты имеют тепловой расцепитель и, как правило, электродинамический расцепитель. Автоматы, как правило, снабжаются дугогасящими устройствами в виде фибровых пластин либо дугогасящих камер.

Автоматы используются для коммутации и защиты цепей электроустановок различного назначения, электродвигателей. Они устанавливаются в шкафах отходящих линий комплектных трансформаторных подстанций и т. д.

Автоматы выпускаются на переменные напряжения от 220 до 660 В и постоянные – от 110 до 440 В с ручным и электродвигательным приводом.

1.4.3 Общие сведения о высоковольтном выключателе

Высоковольтный выключатель предназначен для защиты сетей от токов короткого замыкания. Правильный расчет параметров высоковольтных выключателей это гарантия защиты электрических сетей от ненормальных режимов работы.

В схеме имеются масляные выключатели, марки ВМГП-10. Четкая работа выключателя ограничивает распространение аварии в электроустановки, следовательно, выключатель является наиболее ответственным элементом распределительного устройства. В зависимости от применяемой дугогасительной среды выключатели бывают жидкостные и газовые; из них наиболее распространены масленые и воздушные, горшковые или малообъемные, в которых трансформаторное масло используют только как средство для гашения дуги; баски этих выключателей во время работы находятся под напряжением, поэтому их изолируют от заземленных частей наружными изоляторами. Дугогасительные камеры изолируют от заземленных частей с помощью керамических и изоляционных материалов. При напряжении 35 кВ и выше гасительные камеры малообъемных выключателей заключают в фарфоровые рубашки.

1.4.4 Общие сведения о потере напряжения

Передача электрической энергии от источников питания потребителем связано с потерей части мощности и энергии в системе электроснабжения. Эти потери определяются током, протекающим по линиям, и величиной передаваемого напряжения. Эти потери нужно знать и рассчитывать и сводить к минимуму для экономии электроэнергии.

Потери энергии больше связанны с потерями электроэнергии в линиях электропередач. Эти потери зависят от сопротивления линии, от тока в них, и от времени потерь.

Следовательно, для их уменьшения нужно уменьшать величину линии (то есть при наличии парных линий их нужно

подключать параллельно).

Так же для уменьшения потерь в сетях промышленных предприятий применяют повышенное напряжение (660 В и 20 кВ). уменьшение всех видов потерь экономически выгодно предприятиям и поэтому они заинтересованы в их уменьшении до минимальных значений. Согласно ПУЭ и ГОСТ, для силовых сетей отклонении напряжения от номинального должно составлять не более +/- 5%.


1.4.5 Общие сведения о коротких замыканиях

Коротким замыканием называется всякое случайное или преднамеренное не предусмотренное нормальным режимом работы электрическое соединение точек электроустановки между собой или землей при котором токи в ветвях электроустановки резко возрастают превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.

Короткие замыкания делятся на устойчивые и неустойчивые.

Короткое замыкание является устойчивым если оно сохраняется во время бестоковой паузы коммутационного аппарата.

Неустойчивое короткое замыкание самоликвидируется во время бестоковой паузы коммутационного аппарата.

электроснабжение трансформаторная подстанция


2. Специальная часть

2.1 Расчет электрических нагрузок

1. Группируем электроприемники по величине коэффициента использования КИ :

Количество электроприемников в первой группе- 8штук;

Количество электроприемников во второй группе- 25 штук;

Количество электроприемников в третьей группе- 16 штук;

Всего электроприемников: 49 штук.

2. Определяем номинальные активные мощности электроприемников с одинаковыми технологическим процессом, но с разной мощностью по формуле:

Рн=n*pн                                                                                                                                                       (1);

n- количество электроприемников;

pн- номинальная мощность одного электроприемника;

Для первой группы электроприемников:

Кран- балка Рн1=2*14,4=28,8 кВт;

Мостовой кран Рн2=1*68=68 кВт;

Заточные станки Рн3=1*1,5=1,5 кВт;

Вертикально-сверлильные станки Рн4=4*10=40 кВт;

Для второй группы электроприемников:

Алмазно-расточные станки Рн5=4*8=32 кВт;

Горизонтально-расточные станки Рн6=5*20=100 кВт;

Расточные станки Рн7=3*14=42 кВт;

Токарно-револьверные станки Рн8=6*4,5=27 кВт;

Сварочные автоматы Рн9=2*14,4=28,8 кВт;

Радиально- сверлильные станки Рн10=5*12=60 кВт;

Для третьей группы электроприемников:

Вентиляторы Рн11=6*8=48 кВт;

Компрессоры Рн12=2*30=60 кВт;

Гальванические ванны Рн13=6*32=192 кВт;

Электропечи сопротивления Рн14=2*32=64 кВт;

Определяем суммарную мощность для каждой группы по формуле:

Рн=ΣРнn(2);

Рнn- суммарная мощность в каждой группе, где n- номер группы.

Рн1=28,8+68+1,5+40=138,3 кВт;

Рн2=32+100+42+27+28,8+60=289,8 кВт;

Рн3=48+60+192+64=364 кВт;

Находим общую мощность в цехе по формуле:

Рнн1н2н3

Рн=138,3+289,8+364=792,1 кВт

3. Определяем сменную активную мощность за наиболее загруженную смену по формуле:

РСМ = КИн                                                                                                                                            (3);

КИ- коэффициент использования

РСМ- сменная активная мощность за наибольшую загруженную смену

Для первой группы электроприемников:

РСМ1=28,8*0,1=2,8 кВт;

РСМ2=68*0,1=6,8 кВт;

РСМ3=1,5*0,12=0,18 кВт;

РСМ4=40*0,14=5,6 кВт;

Аналогично рассчитываем сменную активную мощность за наиболее загруженную смену для второй и третьей группы.

Находим общую сменную активную мощность за наиболее загруженную смену:

РСМ= Σ РСМ

Σ РСМ=2,8+6,8+0,18+5,6+5,44+17+7,14+4,59+5,76+18+31,2+45+134,4+44,8 = 328,71 кВт

Заносим полученные значения в колонку 7 таблицы 1.

4. Рассчитываем сменную реактивную мощность по формуле:

Qсм= Рсм*tgφ                                                                                   (4);

Для первой группы электроприемников:

Qсм1=2,8*1,73=4,8 кВар;

Qсм2=68*1,73=11,7 кВар;

Qсм3=0,18*2,29=0,41 кВар;

Qсм4=5,6*2,35=13,16 кВар;

Аналогично рассчитываем сменную реактивную мощность для второй и третьей группы.

Находим суммарную сменную реактивную мощность:

Qсм=SQсм

SQсм=4,8+11,7+0,41+13,16+12,8+39,9+8,28+5,28+13,19+42,3+23,4+27,9+98,1+45,69=407,26 кВар

Заносим полученные значения в колонку 8 таблицы 1.

5. Определяем для каждого типа электроприемников величины

РН2 n и их суммарное значение для группы:

Для первой группы электроприемников:

РН2 n1=2*14,42=414,7

РН2 n2=1*682=4624

РН2 n3=1*1,52=2,25

РН2 n4=4*102=400

Аналогично рассчитываем РН2 n для второй и третьей группы.

Находим суммарный РН2 n для всего цеха:

РН2 n=SРН 2*n

Н 2n=414,7+4624+2,25+400+256+2000+588+121,5+414,7+720+384+

1800+6144+2048=19917,1

Заносим полученные значения в колонку 9 таблицы 1.

6. Рассчитываем эффективное число электроприемников по формуле:

nэн2/SРН2*n (5);

nэ- эффективное число электроприемников

Для первой группы электроприемников:


Для второй группы электроприемников:

Для третьей группы электроприемников:

Находим суммарное эффективное число для всего цеха:

nэ =SРн/S (Р1пр.*n)

Заносим полученные значения в колонку 10 таблицы 1.

7. Определяем коэффициент расчетной нагрузки Кр по таблице (4) 1.1

Заносим данные в колонку 11 таблицы 1.

Рассчитываем коэффициент среднего использования по группам:

Ки.ср=ΣКин,н                                                                                                                                   (6); 

Для первой группы электроприемников:

Ки.ср.1=15,38/138,3=0,1 

Для второй группы электроприемников:


Ки.ср.2=57,9/289,8=0,2

Для третьей группы электроприемников:

Ки.ср.3=255,4/364=0,7

Находим суммарный коэффициент среднего использования по формуле:

Ки.ср=ΣКиРн/ΣРн                                                                              (7);

Ки.ср=328,71/792,1=0,4 

8. Определяем расчетную активную мощность для каждой группы по формуле:

РррКиРн                                                                                                                                                 (8);

Кр- коэффициент расчетной нагрузки;

Рр- расчетная активная мощность;

Для первой группы электроприемников:

Рр1=4,05*0,1*138,3=56,01

Для второй группы электроприемников:

Рр2=1,16*0,2*289,8=67,2

Для третьей группы электроприемников:

Рр3=1,0*0,7*364=254,8

Находим суммарную активную мощность для всего цеха:

р= Рр1+ Рр2+ Рр3

р=56,01+67,2+254,8=378,01 кВт

Заносим полученные значения в колонку 12 таблицы 1.

9. Определяем tgφСР.В. по формуле:

tgφср.в=Σtgφ*Pн/ΣPн

Для первой группы электроприемников:

tgφср.в.1=(1,73*28,8+1,73*68+2,29*1,15+2,35*40)/138,3=1,9

Для второй группы электроприемников:

tgφср.в.2=(2,35*32+2,35*100+1,16*42+1,15*27+2,29*28,8+2,35*60)/289,8= 2,1

Для третьей группы электроприемников:

tgφср.в.3=0,75*48+0,62*60+0,73*192+1,02*64/364=0,7

10.Определяем расчетную реактивную мощность по формуле:

При nэ ≤10

Qp=1,1КиРнtgφср.в                                                                                     (9);

При nэ >10


Qp=КиРнtgφср.в                                                                                                                                     (10);

Qp- реактивная мощность

Для первой группы электроприемников:

Так как nэ ≤10, то расчетная реактивная мощность определяется по формуле (9):

Qp1=1,1*0,1*138,3=15,2 кВар

Для второй группы электроприемников:

Так как nэ>10, то расчет делаем по формуле (10)

Qp2=0,2*289,8*2,1=121,7 кВар

Для третьей группы электроприемников:

Так как nэ>10, то расчет делаем по формуле (11)

Qp3=0,7*364*0,7=178,36 кВар

Находим суммарную реактивную мощность

Σ Qp= Qp1+ Qp2+ Qp3

Σ Qp=15,2+121,7+178,36+=315,26 кВар

Заносим полученные значения в колонку 13 таблицы 1.

11. Рассчитываем расчетную полную мощность для каждой группы по формуле:

                                                                       (12);


Sp-расчетная полная мощность

Для первой группы электроприемников:

=58,04 кВа

Для второй группы электроприемников:

=139,02 кВа

Для третьей группы электроприемников:

=311,02 кВа

Находим суммарную полную расчетную мощность для всего цеха

ΣSp=Sp1 +Sp2 +Sp3

ΣSp=58,04+139,02+311,02=508,08 кВа

Заносим полученные данные в колонку 14 таблицы 1.

12. Рассчитываем рабочий ток для каждой группы электроприемников по формуле:

Iр=Sp/*Uн                                                                                                                                          (13);

Iр-расчетный ток

Для первой группы электроприемников:

Ip=58,04/1,7*0,38=89,8 A


Для второй группы электроприемников:

Ip=139,02/1,7*0,38=215,2 A

Для третьей группы электроприемников:

Ip=311,02/1,7*0,38 A

Находим суммарный рабочий ток для всего цеха

ΣIp=Ip1+Ip2+Ip3

ΣIp=89,8+215,2+481,4=786,4 A

Заносим полученные данные в колонку 15 таблицы 1.

2.2 Расчет токов короткого замыкания

Задачей расчёта токов к.з. является определение действующего значения, установившегося тока к.з. (Iк) ударного тока к.з. (Iу). По току Iк проверяется оборудование на термическую устойчивость, по току Iу оборудование проверяют на динамическую устойчивость.

Составляем схему замещения участка цепи до точки короткого замыкания:

Рисунок 3 - Расчётная схема Рисунок 4 - Схема замещения


Принимаем за базисную мощность, мощность равную мощности генераторов или трансформаторов

Sб = Sтр = 508,08 кВА

Принимаем за базисное напряжение номинальное напряжение рассчитываемой сети:

Uб = Uн = 380 В

Сопротивление автоматического выключателя и сопротивление линии не учитываем, так как расстояние от системы питания до точки тока короткого замыкания незначительное.

Хнтр=0,01*Uк.з                                                                                 (14);

Хнтр=0,01*4,5=0,045 Ом

Определяем базисное сопротивление трансформатора по формуле:

Хб.тр =(Хн.тр*Sб)/Sн.тр                                                                                                                        (15);

Хб.тр =(0,045*508,08)/400=0,06 Ом

Хн.тр- номинальное реактивное сопротивление трансформатора

Sб- базисная мощность

Sн.тр- номинальная мощность трансформатора

Определяем трехфазный ток к.з:

Iк.з=Uср/(*Хб.тр)                                                                       (16);

Iк.з=0,4*103/*0,06=6666,7 А


Iк.з- ток короткого замыкания

Находим ударный ток по формуле:

Iу= * Iк.зу                                                                             (17);

Iу-ударный ток

Ку- ударный коэффициент

Iу=*6666,7*1,8=16800,1 (А)

2.3 Выбор оборудования трансформаторной подстанции

2.3.1 Выбор трансформатора

Рассчитываем полную расчетную мощность:

Sp= 508,08 кВА

Sp- полная расчетная мощность.

Выбранную расчетную мощность делим на количество трансформаторов:

Sp1= Sp/2                                                                                         (18);

Sp1=508,08/2=254,01 Ква

Sp1- полная расчетная мощность 1-го трансформатора.

Определяем расчетную нагрузку одного трансформатора.

Выбираем мощность трансформатора по таблице (1) 5.2.1.:

Sтр.н=400 кВА

Sтр.н- номинальная полная расчетная мощность трансформатора.

Проверяем трансформатор на загрузочную способность.

Рассчитываем коэффициент загрузки:


Кз= Sp1/Sтр.н                                                                                                                                                             (19);

Кз=254,01/400=0,6

Следовательно, данная мощность трансформатора соответствует требованиям ГОСТ.

Проверяем трансформатор на перегрузочную способность в случае выхода из работы одного трансформатора. При двух и более трансформаторах мощность силового трансформатора выбирается по условию:

Spх≤1,4*Sтр.н                                                                                                                                            (20);

1,4Sтр.н=1,4*400=560 кВА

Spх≤1,4*Sтр.н

508,08≤560

По перегрузочной способности силовой трансформатор удовлетворяет условию.

Выбираем силовые трансформаторы для двух трансформаторных подстанций маркой:

ТМ-400/10

ТМ- трансформатор масляный, трехфазный.

Напряжение первичное-10; 6

Напряжение вторичное- 0,4; 0,69

Напряжение короткого замыкания, % от номинального 4,5

Мощность потерь холостого хода 1,05

Мощность потерь короткого замыкания 5,5

Ток холостого хода, % от номинального 2,1

Габариты, мм 1400/1080/1900

Масса, 1,9 т.


2.3.2 Выбор высоковольтного выключателя

Высоковольтные выключатели предназначены для включения, отключения и переключения электрической цепи под нагрузкой.

Выключатель должен включать и отключать токи, как в нормальном, так и в аварийном режиме работы электроустановки.

Выбираем высоковольтный выключатель по таблице (1) 10.1:

ВМГП-10

Номинальное напряжение 10кВ;

Номинальный ток 1000А;

4-секундная термическая стойкость 20кА;

Номинальный ток отключения- 20кА;

Собственное время включения с приводом- 0,3с;

Масса- 145кг;

Тип привода - ППВ-10.

В - выключатель; М - масляный; Г - горшковые исполнения полюсов.

Достоинства этого выключателя, это возможность создания выключателей на разное напряжение с применением унифицированных углов. А недостатками, в свою очередь взрыва - и пожароопасность, малая отключающая способность, постоянный контроль масла и его качества и ограниченное применение в установках с частым включениями и отключениями.

Проверим высоковольтный выключатель по номинальному напряжению:

Uном≤ Uном в

Uном- номинальное напряжение установки, 10 кВ

Uном в.- номинальное напряжение установки выключателя, 10кВ;

10кВ=10кВ;

По номинальному напряжению высоковольтный выключатель

удовлетворяет условию, значит выключатель выбран верно.

Проверим высоковольтный выключатель по номинальному току:

Iнормном

Iнорм- наибольший ток нормального режима;

Iном- номинальный ток выключателя;

786,4А<1000А

По номинальному току выключатель удовлетворяет условию, значит, выключатель проходит проверку на способность отключения токов К.З.

2.3.3 Выбор автоматического выключателя

По условию ПУЭ ток теплового расцепителя для группы электроприемников определяется из условия:

Iт.р. > 1.1 Iмакс.                                                                                      (21);

Iт.р. – ток теплового расцепителя, (А);

Iмакс. – максимальный расчетный ток, (А).

Находим ток теплового расцепителя по формуле (21):

Iт.р.=1.1*786,4=865,04(А)

Берём ближайшее табличное значение 900 (А).

Рассчитываем ток электромагнитного расцепителя

Iэм > 1.2(Iпуск+Iмакс), где                                                            (22);

Iэм- ток электромагнитного расцепителя (А);

Iпуск- пусковой ток (А).

Iпуск= (5-7) Iмакс.

Iпуск= 7*786,4=5504,8(А)

С учетом формулы (22) Iэм= 1.2(3932+786,4)=5662,08 (А).

По таблице (1) 2.23 выбираем ближайшие значение тока расцепителя и выбираем тип выключателя:

Э-10

Iн=1000 А

Коммутационные способности- 84 кА

Габариты 580х570х430

2.3.4 Выбор отделителя и короткозамыкателя.

Отделители предназначены для автоматического отключения повреждённого участка электрической цепи в момент отсутствия в ней тока, т. е. в период без токовой паузы.

Выберем отделитель:

Iуд=30кА;

Iдейств=10кА;

Tсраб=1с;

Короткозамыкатели предназначены для создания искусственного короткого замыкания с целью вызвать отключение высоковольтного выключателя.

Выберем короткозамыкатель:

КЗ-10

Uном=10кВ

Iзам=30кА

Tсраб=0,4с

2.4 Выбор компенсирующего устройства

Для компенсации электрической энергии предприятия необходимо использовать компенсирующее устройство. Оно позволяет разгрузить электрические сети от реактивной составляющей тока и тем самым уменьшить сечение выбираемых проводов, шин, кабелей, уменьшить потери электрической энергии.

Выбор компенсирующего устройства производится на основании:

- расчетной мощности компенсирующего устройства;

- шин компенсирующего устройства;

- напряжения компенсирующего устройства.

Определяем расчетную реактивную мощность компенсирующего устройства по формуле:

                                                          (23);

α- коэффициент, учитывающий повышения cosφ.

α= 0,9

tgφ, tgφк- коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации.

Компенсацию реактивной мощности производят до получения значения cosφ= 0,92-0,95.

Пусть cosφ= 0,95, тогда tgφк=0,33 по таблице (2) 1.6.

Находим расчетную мощность компенсирующего устройства.

Из таблицы (1) Pp=378,01 кВт,Qр=315,26 кВар.

Определяем tgφ по формуле:

tgφ=Qр/Pр                                                                                                                                                  (24);

tgφ=315,26/378,01= 0,834

Рассчитываем расчетную мощность компенсирующего устройства по формуле (23):

QК.Р=0,9*378,01*(0,834-0,33) =171,5 кВар

По таблице (1) 10.5 выбираем два компенсирующих устройства марки:

ККУ 0,38-VcHD-2

Напряжение- 0,38 кВ;

Номинальная мощность- 280 кВар;

Масса- 1071 кг.

2.5 Выбор питающего кабеля для цеховой ТП

Определим питающий кабель для цеха обработки корпусных деталей методом экономической точности тока формуле:

                                                                                         (25);

S- экономическое сечение проводов мм2

I- расчетный ток А

jэк- нормированное значение экономической площади тока А/мм2

Расчетный ток определяется по формуле:

                                                                                      (26);

Sтр- номинальная мощность трансформатора

 А

Значение jэк находим по таблице 1.3.36 (4), jэк=1,6 А/мм2.


мм2

Выбираем питающий кабель марки МСЦ 1ĥ500

Кабель с медными жилами с бумажной пропитанной

маслоканифольной и нестикающей массами изоляцией в свинцовой

оболочке, прокладываемый в воздухе.

Токовые нагрузки 1020 А;

Сечение жилы 500 мм2.

По цеху кабель прокладываются в лотках и коробах. Повод кабелей к передвижным механизмам производится по воздуху.

2.6 Расчет молниезащиты трансформаторной подстанции

По формулам для двойного стержневого молниеотвода определяем параметры молниезащиты:

Задаемся высотой расчетными значениями:

h=36 м

hx=10 м

а=52 м

а -расстояние между молниеотводами

По формуле найдем длину защищаемой зоны двойным стержневым молниеотводом

rx=                                                                                   (27);

rx-длинна защищаемой зоны (м)

1,6-расчетный коэффициент

ha-активная высота молниеотвода (м)

hx-высота защищаемого здания (м)

h -высота молниеотвода (м)

Кр -расчетный коэффициент

ha= h- hx                                                                                         (28);

ha=36-10=26 м

Кр=                                                                                            (29);

Кр=

Tак как у меня двойной стержневой молниеотвод то граница их защиты будет равна сумме их границ:

rx= rx1 +rx2                                                                                       (30);

rx2 = rx1, так как молниеотводы одинаковые

rx=29,12+29,12=58,24 м

h0=h-                                                                                         (31);

h0 =

h0 -минимальная защищаемая высота

Два молниеотвода защищают зону расположенную между ними если выполняется следующее условие:


 (32);

а -расстояние между молниеотводами

hа –активная высота молниеотвода

Условие для взаимодействия молниеотводов между собой выполняется

2<7

Для определения bxнайдем следующие отношение:

                                                                              (33);

Затем по кривым значений наименьшей ширины зоны защиты bx для двух стержневых молниеотводов находим отношение;

                                                                                       (34);

Из этого отношения выражаем bx

bx–минимальная ширина защищаемой зоны (м)

bx =2*26*0,9=46,8 м

Для проверки молниезащиты полученные значения ширины, длинны, высоты защищаемого участка с размерами защищаемого здания

Размеры защищаемого здания А*В*Н=50*36*10

А- длинна защищаемого здания

В- ширина защищаемого здания

Н- высота защищаемого здания

rx>А 58,24>50

bx>В 46,8>36

h0> Н 27,84>10

Так как все рассчитанные параметры больше размеров защищаемого здания молниезащита эффективна.

2.7 Расчет защитного заземления ТП

Для защиты обслуживающего персонала от поражения электрическим током при повреждении изоляции применяется защитное заземление.

Защитное заземление- это преднамеренное соединение нетоковедущих частей электроустановки с заземляющим устройством для обеспечения электробезопасности.

Заземлители бывают двух видов: естественные и искусственные.

В данном случае будем использовать искусственные заземлители. В качестве них будем применять вертикально

забитые в землю отрезки круглой стали, длинной 5 метров и горизонтально положенные прямоугольные стальные полосы, которые необходимы для связи вертикальных заземлителей.

Расчётное удельное сопротивление грунта определяется по формуле:

                                                                                        (35);

где kсез – коэффициент сезонности

 - удельное сопротивление грунта

Берём значение  и kсез из (4) и таблицы 7.3 (4) соответственно 40 Ом/м и 1,36

Определим расчётное удельное сопротивление грунта по формуле (35):

Глубина заложения горизонтальных заземлителей составляет 0,5м.

Выбор электродов делаем в пользу стального грунта,

диаметр равен 12 мм, т.к. благодаря проникновению этих электродов в глубокие слои грунта с повышенной влажностью снижается удельное сопротивление. Углублённые прутковые заземлители снижают расход металла и затраты труда на работу по устройству заземления.

Общее сопротивление заземления определяем по формуле:

                                                                                               (36);

где * - расчётное удельное сопротивление грунта

Определим расчётный ток замыкания на землю.

I3 - ток замыкания на землю определяется по формуле:

Iз =125%∙Iн.р                                                                                 (37);

Iз =125∙786,4/100 =983 А

Определяем Rз - сопротивление заземляющего устройства, согласно ПУЭ Rз должно быть не более 4 Ом.

                                                                                           (38);

0,15 Ом < 4 Ом

Принимаем периметр цеха равный А = 50 м, В = 36 м. Т.к. контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м, то длинна по периметру закладки равна:


                                                          (39);

где Lп - длина по периметру;

А - длина установки;

В - ширина установки.

Рассчитаем количество вертикальных заземлителей без учёта сопротивления горизонтальной полосы по формуле:

                                                                                (40);

где h - коэффициент экранирования

Мы выбираем коэффициент экранирования по таблице 7.1 (4), принимаем равным его 0,52.

Рассчитаем сопротивление горизонтальной полосы:

В качестве горизонтального электрода применяет стальную полосу размерами 40 х 4 и прокладываем её на глубине 0,5 м.

                                                                  (41);

где  - расчётное удельное сопротивление грунта

Ln - длина полосы по периметру

b - ширина полосы

t - глубина заложения


Рассчитаем сопротивление вертикальных заземлителей по формуле:

                                                                                       (42);

Рассчитаем количество вертикальных заземлителей с учётом горизонтальной полосы по формуле:

Для равномерного распределения электродов окончательно принимается:

n=10;

аА=А/(nA-1)                                                                                    (43);

аА- расстояние между электродами по длине объекта

nA- количество электродов по длине объекта

Рассчитаем расстояние между электродами по длине объекта по формуле (43):

аА=52/(4-1)=16,7 м

aB=B/(nB-1)                                                                                     (44);

aB- расстояние между электродами по ширине объекта

nA- количество электродов по ширине объекта

Рассчитаем расстояние между электродами по ширине объекта по формуле (44):

aB=38/(3-1)=19 м

Тогда защитное заземление цеха по обработке корпусных

деталей будет выглядеть следующим образом:

Рисунок 5 - Защитное заземление цеха обработки корпусных деталей


3. Техника безопасности

3.1 Управление охраной труда на предприятии

Руководство охраны труда обеспечивает здоровые и безопасные условия труда на производстве.

Его объектом управления является деятельность тех служб и подразделений, которые непосредственно обеспечивают безопасные и здоровые условия труд на рабочих местах, прои

Подобные работы:

Актуально: