Диплом - Проектирование котельной

Содержание


Введение

  1. Общая часть

    1. Характеристика обьекта

    2. Климатологические данные

    3. Определение колличества потребителей теплоты. График годового расхода теплоты

    4. Система и принципиальная схема теплоснабжения

    5. Расчет тепловой схемы котельной

    6. Подбор и размещение основного и вспомагательного оборудования

    7. Тепловой расчет котлоагрегата

    8. Аэродинамический расчет теплодутьевого тракта

  1. Спецчасть.

Разработка блочеой системы подогревателей.

2.1 Исходные данные водоснабжения

2.2 Выбор схемы приготовления воды

2.3 Расчет оборудования водоподогревательной установки

2.4 Расчет сетевой установки

  1. Технико-экономическая часть

3.1 Исходные данные

3.2 Расчет договорной стоимости строительно-монтажных работ

3.3 Определение годовых эксплуатационных расходов

3.4 Определение годового экономического эффекта

4. ТМЗР

Монтаж секционных водонагревателей

5. Автоматика

Автоматическое регулирование и теплотехнический контроль котлоагрегата КЕ-25-14с

6. Охрана труда в строительстве

6.1 Охрана труда при монтаже энергетического и технологического оборудования в котельной

6.2 Анализ и предотвращение появления потенциальных опасностей

6.3 Расчет стропов

7. Организация, планирование и управление строительством

7.1 Монтаж котлоагрегатов

7.2 Условия начала производства работ

7.3 Производственная калькуляция затрат труда и заработной платы

7.4 Расчет параметров календарного плана

7.5 Организация стройгенплана

7.6 Расчет технико-экономических показателей

8. Организация эксплуатации и энергоресурсосбережения

Список литературы


Введение.

В наше сложное время, с больной кризисной экономикой строительство новых промышленных объектов сопряжено с большими трудностями, если вообще строительство возможно. Но в любое время , при любой экономической ситуации существует целый ряд отраслей промышленности без развития которых невозможно нормальное функционирование народного хозяйства, невозможно обеспечение необходимых санитарно-гигиенических условий населения. К таким отраслям и относится энергетика, которая обеспечивает комфортные условия жизнедеятельности населения как в быту так и на производстве.

Последние исследования показали экономическую целесообразность сохранения значительной доли участия крупных отопительных котельных установок в покрытии общего потребления тепловой энергии.

Наряду с крупными производственными, производственно-отопительными котельными мощностью в сотни тонн пара в час или сотни МВт тепловой нагрузки установлены большое количество котельных агрегатами до 1 мвт и работающих почти на всех видах топлива.

Однако как раз с топливом и существует самая большая проблема. За жидкое и газообразное топливо, которое поставляется на Украину в основном из России у потребителей часто не хватает средств расплатиться. Поэтому и необходимо использовать местные ресурсы.

В данном дипломном проекте разрабатывается реконструкция производственно-отопительной котельной поселка шахты "Кочегарка", которая использует в качестве топлива местный добываемый уголь. В перспективе предусматривается перевод котлоагрегатов на сжигание газа от дегазации газовых выбросов шахты, которая находится на территории обогатительной фабрики. В существующей котельной установлены два паровых котлоагрегата КЕ 25 14, служившие для снабжения паром предприятия шахты кочегарка, и водогрейные котлы ТВГ-8 (2 котла) для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения административно-бытовых зданий и жилого поселка.

В связи с сокращением добычи угля снизились производственные мощности угледобывающего предприятия, что привело к сокращению в потребности пара. Это вызвало реконструкцию котельной, которая заключается в использовании паровых котлов КЕ-25 не только для производственных целей, но и для производства горячей воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в специальных теплообменниках.


1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБЪЕКТА


Проектируемая котельная находится в городе Горловке Донецкой области на территории шахты “Кочегарка”.

Планировка, размещение зданий и сооружений на промплощадке обогатительной фабрики выполнены в соответствии с требованиями СНиП.

Размер территории промплощадки в границах ограждений - 12,66 га, площадь застройки 52194 м2.

Транспортная сеть района строительства представлена железными дорогами общего пользования и автодорогами местного значения.

Рельеф местности равнинный, с небольшими подъемами , в почве преобладает суглинок.

Источником водоснабжения является фильтровальная станция и канал Северский Донец-Донбасс. Предусмотрено дублирование водовода.


1.2. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ И ГРУНТОВЫЕ УСЛОВИЯ

Для данного района строительства расчетная зимняя температура наружного воздуха для проектирования отопления и вентиляции tзр=-23°С; =88%. Расчетная летняя температура tлр=27,6°С; р =44%. Средняя температура за отопительный период tоср=-1,8°С Продолжительность отопительного периода составляет 83 дня. (1)


Таблица 1.1.

Продолжительность стояния температур наружного воздуха в течение отопительного периода.

Температура наружного воздуха, °С

-29,9  -25

-24,9  -20

-19,9  -15

-14,9  -10

-9,9

-5

-4,9

0

0,1  0

+5,1  +8

Время стояния температур, ч.85316138266510381340673
Всего, ч.8612226041269230736474320

Снеговая нормативная нагрузка - 50кг/м2.

Ветровая нормативная нагрузка - 45 кг/м2 .

Глубина промерзания грунта по естественной поверхности земли - 1 м.

Основанием для фундаментов служат суглинки. Условное расчетное давление на суглинок - 0,24МПа - (2,4кгс/см2 ). Грунтовые воды встречаются на глубине 2,5  7,5 м от поверхности земли.


1.3. Определение количества потребилетей теплоты. График годового расхода теплоты.


Расчетные расходы теплоты промышленными предприятиями определяются по удельным нормам теплопотребления на единицу выпускаемой продукции или на одного работающего по вида.м теплоносителя (вода, пар). Расходы теплоты на отопление, вентиляцию и технологические нужды приведены в таблице 1.2. тепловых нагрузок.

Годовой график расхода теплоты строится в зависимости от продолжительности стояния наружных температур, которая отражена в таблице 1.2. данного дипломного проекта.

Максимальная ордината годового графика расхода теплоты соответствует расходу тепла при наружной температуре воздуха –23 С.

Площадь, ограниченная кривой и осями ординат, дает суммарный расход теплоты за отопительныф период, а прямоугольник в правой части графика - расход теплоты на горячее водоснабжение в летнее время.

На основании данных таблицы 1.2. расчитываем расходы теплоты по потребителям для 4-х режимов: максимально-зимний (tр. о. =-23C;); при средней температуре наружного воздуха за отопительный период; при температуре наружного воздуха +8C; в летний период.


Расчет ведем в таблице 1.3. по формулам:

- тепловая нагрузка на отопление и вентиляцию, МВт

QОВ=QРОВ*(tвн-tн)/(tвн-tр.о.)

- тепловая нагрузка на горячее водоснабжение в летний период, МВт

QЛГВ=QРГВ*(tг-tхл)/(tг-tхз)*


где: QРОВ- расчетная зимняя тепловая нагрузка на отопление и вентиляцию при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования системы отопления. Принимаем по табл. 1.2.

tВН - внутренняя температура воздуха в отапливаемом помещении, tВН =18С

QРГВ - расчетная зимняя тепловая нагрузка на горячее водоснабжение ( табл. 1.2);

tн- текущая температура наружного воздуха ,°С;

tр.о.- расчетно отопительная температура наружного воздуха,

tг- температура горячей водя в системе горячего водоснабжения,tг=65°С

tхл , tхз - температура холодной воды летом и зимой,tхл =15°С,tхз =5°С;

 - поправочный коэффициент на летний период, =0,85


Таблица 1.2

Тепловые нагрузки

Вид тепловойРасход тепловой нагрузки, МВтХарактеристика
НагрузкиЗимойЛетомТеплоносителя

1.Отопление

и вентиляция

15,86-

Вода 150/70 С

Пар Р=1,4 МПа

2.Горячее водоснабжение1,36По расчету
3.Технологические нужды11,691,24Пар Р=1,44МПа
ВСЕГО28,911,24-

Таблица 1.3.

Расчет годовых тепловых нагрузок

№ п/пВид нагрузкиОбозначениеЗначение тепловой нагрузки при температуре МВт



tр.о=-23 С

tсро.п.=-1,8С

tр.о=8С

Летний
1.Отопление и вентиляция

QОВ

15,867,663,87-
2.Горячее водоснабжение

QГВ

1,361,361,360,963
3.Итого

QОВ+ГВ

17,229,025,230,963
4.Технология

QТЕХ

11,6911,691,241,24

5.

Всего

Q

28,91

20,71

6,47

2,203


По данным табл. 1.1. и 1.3. строим график годовых расходов тепловой нагрузки, представленный на рис .1.1.


1.4. СИСТЕМА И ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ


Источником теплоснабжения является реконструируемая котельная шахты. Теплоноситель - пар и перегретая вода. Питьевая вода используется только для систем горячего водоснабжения. Для технологических нужд используется пар Р=0,6МПа. Для приготовления перегретой воды с температурой 150-70С предусматривается сетевая установка, для приготовления воды с t=65°С - установка горячего водоснабжения.

Система теплоснабжения - закрытая. Вследствии отсутствия непосредственного водоразбора и незначительной утечки теплоносителя через неплотности соединений труб и оборудования закрытые системы отличаются высоким постоянством количества и качества циркулируемой в ней сетевой воды.

В закрытых водяных системах теплоснабжения воду из тепловых сетей используют только как греющую среду для нагревания в подогревателях поверхностного типа водопроводной воды, поступающей затем в местную систему горячего водоснабжения. В открытых водяных системах теплоснабжения горячая вода к водоразборным приборам местной системы горячего водоснабжения поступает непосредственно из тепловых сетей.

На промплощадке трубопроводы теплоснабжения прокладываются по мостам и галереям и частично в непроходных лотковых каналах типа Кл. Трубопроводы прокладывают с устройством компенсации за счет углов поворотов трассы и П-образных компенсаторов.

Трубопроводы приняты из стальных электросварных труб с устройством теплоизоляции.

На листе 1 графической части дипломного проекта показан генплан промплощадкп с разводкой тепловых сетей к объектам потребления .


1.5. РАСЧЁТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ КОТЕЛЬНОЙ

Принципиальная тепловая схема характеризует сущность основного технологического процесса преобразования энергии и использования в установке теплоты рабочего тела. Она представляет собой условное графическое изображение основного и вспомогательного оборудования, объединенного линиями трубопроводов рабочего тела в соответствии с последовательностью его движения в установке.

Основной целью расчета тепловой схемы котельной является:

- определение общих тепловых нагрузок, состоящих из внешних нагрузок и расходов тепла на собственные нужды, и распределением этих нагрузок между водогрейной и паровой частями котельной для обоснования выбора основного оборудования;

- определение всех тепловых и массовых потоков, необходимых для выбора вспомогательного оборудования и определения диаметров трубопроводов и арматуры;

- определение исходных данных для дальнейших технико-экономических расчетов (годовых выработок тепла, годовых расходов топлива и др.).

Расчет тепловой схемы позволяет определить суммарную теплопроизводительность котельной установки при нескольких режимах ее работы.

Тепловая схема котельной приведена на листе 2 графической части дипломного проекта.

Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной приведены в таблице 1.4, а сам расчет тепловой схемы приведен в таблице 1.5.

Таблица 1.4

Исходные данные для расчета тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами КЕ-25-14с для закрытой системы теплоснабжения.

№№ ппНаименованиеОбоз-Ед.Расчетные режимыПримечание
позиц. исход. данныхвеличинначениеизм.Максимально зимнийПри средней температуре наиболее холодного периодаПри темпера туре наружного воздуха в точке излома температурного графикаЛетний
123456789
01Температура наружного воздуха

tн

C-24-10--I
02Температура воздуха внутри отапливаемых зданий

tвн

C18181818
03Максимальная температура прямой сетевой воды

t1макс

C150---
04Минимальная температура прямой сетевой воды в точке излома температурного графика

t1.изл

C--70-
05Максимальная температура обратной сетевой воды

t2макс

C70---
06Температура деаэрированной воды после деаэратора

Tд

C104,8104,8104,8104,8
07Энтальпия деаэрированной воды

iд

КДж/кг439,4439,4439,4439,4Из таблиц насыщенного пара и воды при давлении 1.2Мпа
08Температура сырой воды на входе в котельную

T1

C55515
09Температура сырой воды перед химводоочисткой

TЗ

C25252525
10Удельный объем воды в системе тепловодоснабжения в т. на 1 МВт суммарного отпуска тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение

qсист

Т/ МВт30,130,130,130,1Для промышленных предприятий

Параметры пара, вырабатываемого котлами (до редукционной установки)






11Давление

P1

МПа1,41,41,41,4Из таблиц насы-
12Температура

1

C195195195195щенного пара и
13Энтальпия

i1

КДж/кг2788,42788,42788,42788,4воды при давлении 1,4 МПа

Параметры пара после редукционной установки:






14Давление

P2

МПа0,70,70,70,7Из таблиц насы-
15Температура

2

C165165165165щенного пара и
16Энтальпия

i2

КДж/кг2763276327632763воды при давлении 0,7 МПа

Параметры пара, образующегося в сепараторе непрерывной продукции:






17Давление

P3

МПа0,170,170,170,17Из таблиц насы-
18Температура

3

C115,2115,2115,2115,2щенного пара и
19Энтальпия

i3

КДж/кг2700270027002700воды при давлении 0,17 Мпа

Параметры пара, поступающего в охладитель выпара из деаэратора:






20Давление

P4

МПа0,120,120,120,12Из таблиц насы-
21Температура

4

C104,8104,8104,8104,8щенного пара и
22Энтальпия

i4

КДж/кг2684268426842684воды при давлении 0,12 Мпа

Параметры конденсатора после охладителя выпара:






23Давление

P4

МПа0,120,120,120,12Из таблиц насы-
24Температура

4

C104,8104,8104,8104,8щенного пара и
25Энтальпия

i5

КДж/кг439,4439,4439,4439,4воды при давлении 0,12 Мпа

Параметры продувочной воды на входе в сепаратор непрерывной продувки:






26Давление

P1

Мпа1,41,41,41,4Из таблиц насы-
27Температура

1

C195195195195щенного пара и
28Энтальпия

i7

КДж/кг830,1830,1830,1830,1воды при давлении 1,4 Мпа

Параметры продувочной воды на выходе из сепаратора непрерывной продувки:






29Давление

P3

Мпа0,170,170,170,17Из таблиц насы-
30Температура

3

C115,2115,2115,2115,2щенного пара и
31Энтальпия

i8

КДж/кг483,2483,2483,2483,2воды при давлении 0,17 Мпа
32Температура продувочной воды после охлаждения продувочной воды

tпр

C40404040
33Температура конденсата от блока подогревателей сетевой воды

tкб

C80808080Принимается
34Температура конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды

t2

C165165165165Принимается
35Энтальпия конденсата после пароводяного подогревателя сырой воды

i6

КДж/кг697,1697,1697,1697,1Из таблиц насыщенного пара и воды при давлении 0,7 Мпа
36Температура конденсата, возвращаемого с производства

tкп

C80808080
37Величина непрерывной продувкиП%4,64,64,64,6Принимается из расчета химводоочистки
38Удельные потери пара с выпаром из деаэратора питательной воды в т на 1т деаэрированной воды

dвып

т/т0,0020,0020,0020,002Принимается по рекомендациям ЦКТИ
39Коэффициент собственных нужд химводоочистки

Кснхво

-1,21,21,21,2
40Коэффициент внутрикотельных потерь пара

Кпот

-0,020,020,020,02Принимается
41Расчетный отпуск тепла из котельной на отопление и вентиляцию

Qмаксов

МВт15,86---Табл. 1.2.
42Расчетный отпуск тепла на горячее водоснабжение за сутки наибольшего водопотребления

Qсргв

МВт1,36---Табл. 1.2.
43Отпуск тепла производственным потребителям в виде параДотркг/с4,984,984,980,53
44Возврат конденсата от производственных потребителей (80%)

Gпотр

=кг/с3,983,983,980,42=0,8

Таблица 1.5

Расчет тепловой схемы отопительно-производственной котельной с паровыми котлами КЕ-25-14с для закрытой системы теплоснабжения.

№№ ппНаименованиеОбоз-Ед.РасчетнаяРасчетные режимы
позиц. исход. данныхвеличинначениеизм.формулаМаксимально зимнийПри средней температуре наиболее холодного периодаПри темпера туре наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды.Летний

Р01

Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды

tн.изл

C

tвн-0,354(tвн- tр.о.)

--18-0,354* *(18+24)= =3,486-

Р02

Коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха

Ков

-

(tвн- t'н)/ (tвн- tр.о)

1(18-(-10))/(18-(-23))=0,67(18-0,486)/ /(18-(-24))= =0,354-


















Р03

Расчетный отпуск теплоты на отопление и вентиляцию

Qов

МВт

Qмаксовов

15,8615,86*0,67= 10,625,61-

Р04

Значение коэффициента Ков в степени 0,8

К0.8ов

-
10,730,436-

Р05

Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной

tI

C

18+64,5* *К0.8ов+64,5*Ков

150 (см 03)18+64,5*0,73+67,5*0,67= 110,370 (см 04)70

Р06

Температура обратной сетевой воды

t2

C

t1-80*Ков

7056,754,742,7

Р07

Суммарный отпуск теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в зимних режимах

Qов+гв

МВт

Qов+ Qсргв

17,2211,986,970,936

Р08

Расчетный расход сетевой воды в зимних режимах

Gсет

кг/с

Qов+гв*103/(t1-t2)*C

51.3794.1365.56-

Р09

Отпуск теплоты на горячее водоснабжение в летнем режиме

Qлгв

МВт
---0,963


















Р10

Расчетный расход сетевой воды в летнем режиме

Gлсет

кг/ч

Qлгв*103/(t1-t2)*C

---9,2

Р11

Объем сетевой воды в системе водоснабжения

Gсист

Т

qсис*Qдmax

519,53519,53519,53519,53

Р12

Расход подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети

Gут

кг/с

0,005*Gсист*1/3,60

0,720,720,720,72

Р13

Количество обратной сетевой воды

Gсет.обр.

кг/с

Gсет- Gут

21,2492,2160,087,64

Р14

Температура обратной сетевой воды перед сетевыми насосами

tз

C

t2*Gсет.обр+Т*Gут/ Gсет

70,556,742,243,1

Р15

Расход пара на подогреватели сетевой воды

Дб

кг/с

Gсет*(t1-t3)/ (i2/4,19-tкб)* 0,98

7,149,132,930,48

Р16

Количество конденсата от подогревателей сетевой воды

Gб

кг/с

Дб

7,149,132,930,43













































Р17

Паровая нагрузка на котельную за вычетом расхода пара на деаэрацию и на подогрев сырой воды, умягчаемой для питания котлов, а также без учета внутрикотельных потерьДкг/с

Дпотрбмаз

4,98+7,14= 12,124,98+9,13= 14,114,98+2,93= 7,910,53+0,43= 0,96

Р18

Количество конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства

Gк

кг/с

Gб+ Gпотр

7,19+3,98= 11,129,13+3,98= 13,112,93+3,98= 6,910,43+0,42= 0,85

Р19

Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки

Gпр

кг/сn/100*Д0,60,70,390,05

Р20

Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки

Д'пр

кг/с

0,148*Gпр

0,148*0,6= 0,0890,148*0,70= 0,1040,148*0,39= 0,0600,148*0,05= 0,007




































Р21

Количество продувочной воды, на выходе из сепаратора непрерывной продувки

G'пр

кг/с

G'пр- Дпр

0,6-0,089= 0,5110,70-0,104= 0,5960,32-0,060= 0,330,05-0,007= 0,043

Р22

Внутрикотельные потери пара

Дпот

кг/с0,02*Д0,02*1212* 0,240,02*14,11= 0,280,02*7,91= 0,160,02*0,96= 0,02

Р23

Количество воды на выходе из деаэратора

Gд

кг/с

Д+ Gпр+ Пут

13,4415,539,022,07

Р24

Выпар из деаэратора

Двып

кг/с

dвып*Gд

0,002*13,44= 0,0270,002*15,53= 0,030,002*9,02= 0,0180,002*2,07= 0,004

Р25

Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор

Gхво

кг/с

потр-Gпотр)+ +G'прпотвып +Gут

2,4982,642,440,96

Р26

Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку

Gс.в

кг/с

Кс.н.хво*Gхво

1,2*2,498= 3,21,2*2,64= 3,171,2*2,44= 2,931,2*0,96= 1,15

Р27

Расход пара для подогрева сырой воды

Дс

кг/с

Gсв*(Т31)*С/(i2-i6)*0.98

0.130.130.120.024

Р28

Количество конденсата от подогревателей сырой воды, поступающей в деаэратор

Gс

кг/с

Дс

0,130,130,120,024









Р29

Суммарный вес потоков, поступающих в деаэратор (кроме греющего пара)

G

кг/с

Gк+Gхво+Gспрвып

13,8915,9510,072,01

Р30

Доля конденсата от подогревателей сетевой воды и с производства в суммарном весе потоков, поступающих в деаэратор

Gк/ G

0,80,820,680,4

Р31

Удельный расход пара на деаэратор

dд

кг/кгРис.11 ( )0,05250,0520,0560,0753

Р32

Абсолютный расход пара на деаэратор

Д*g

кг/с

dд* G

0.75


Р33

Расход пара на деаэратор питательной воды и для подогрева сырой воды-кг/с

gс)*

0,75+0,13= 0,880,82+0,13= 0,950,56+0,12= 0,880,15+0,024= 0,179

Р34

Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь

Д*'

кг/с

Д+(Дgс)

12,12+0,88= 13,0014,11+0,9= 15,067,91+0,68= 8,590,96+0,179= 1,13

Р35

Внутрикотельные потери пара

Дпот

кг/с

Д' * (Кпот/(1-Кпот))

0,260,30,170,023









Р36

Суммарная паровая нагрузка на котельную

Д*сум

кг/с

Д'+Дпот

13,2615,368,761,153

Р37

Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки

Gпр

кг/с

n/100*Dсум

0,610,710,420,055

Р38

Количество пара на выходе из сепаратора непрерывной продувки

Dпр

кг/с

Gпр*(i7*0,98-i8)/ (i3-i8)

0,0910,1040,060,008

Р39

Количество продувочной воды на выходе их сепаратора непрерывной продувки

G'пр

кг/с

Gпр-Dпр

0,5190,6060,360,047

Р40

Количество воды на питание котлов

Gпит

кг/с

Dсум+Gпр

13,8716,079,181,208

Р41

Количество воды на выходе из деаэратора

Gg

кг/с

Gпит+Gут

14,5917,1579,901,93

Р42

Выпар из деаэратора

Dвып

кг/с

dвып*Gg

0,0290,0340,020,004

Р43

Количество умягченной воды, поступающее в деаэратор

Gхво

кг/с

(Dпотр-Gпотр)-G'пр+ Dпот+Dвып+Gут


2,722,480,98


















Р44

Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку

Gс.в

кг/с

Kс.н.хво*Gхво

1,2*2,57= 3,081,2*2,72= 3,241,2*2,48= 2,981,2*0,98= 1,12

Р45

Расход пара для подогрева сырой воды

Dc

кг/с

Gс.в.*(T3-T1)*C/ (i2-i8)*0,98

0,0680,140,120,02

Р46

Количество конденсата поступающего в деаэратор от подогревателей сырой воды

Gc

кг/с

Dc

0,0680,140,120,02

Р47

Суммарный вес потоков поступающих в деаэратор (кроме греющего пара)

G

кг/с

Gk+Gхво+Gc+Dпр-Dвып

13,916,049,781,96

Р48

Доля конденсата от подогревателей
кг/с

Gk/ G

11,12/13,90= 0,79713,11/16,04= 0,820,7360,486

Р49

Удельный расход пара на деаэратор

dg

кг/кгРис.110,05250,0520,0560,0753

Р50

Абсолютный расход пара на деаэратор

Dg

кг/с

dg* G

0,7650,8350,550,15

Р51

Расход пара на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой воды-кг/с

(Dg+Dc)

0,8330,9750,670,17









Р52

Паровая нагрузка на котельную без учета внутрикотельных потерь

Д1

кг/с

D+(Dg+Dc)

12,12+0,87= 12,914,11+0,87= 15,077,91+0,67= 8,580,96+0,17= 1,13

Р53

Суммарная паровая нагрузка на котельную

Dсум

кг/с

Д1+Dпот

13,2115,3858,751,153

Р54

Процент расхода пара на собственные нужды котельной (деаэрация подогрев сырой воды)

Кс.н.

%

gс)/Dсум*100

6,36,347,6614,74

Р55

Количество работающих котлов

Nк.р.

Шт.

Dсум/Dкном

2221

Р56

Процент загрузки работающих паровых котлов

Кзат

%

Dсум/Dкном*Nк.р.* *100%

95,17110,846316,6

Р57

Количество воды, пропускаемое помимо подогревателей сетевой воды (через перемычку между трубопроводами прямой и обратной сетевой воды)

Gсет.п.

кг/с

Gсет*(tmax1-t1)/ /(tmax1-t3)

040,2249,527,03



























Р58

Количество воды пропускаемое через подогреватели сетевой воды

Gсет.б.

кг/с

Gсет- Gсет.п.

51,3794,13-40,22= 53,9166,56-49,52= 17,049,20-7,03= 2,17

Р59

Температура сетевой воды на входе в пароводяные подогреватели

t4

C

(t1max(i6-tк.б.с.)+ t3(i2-i6))/(i2- tк.б.с.)

81,671,257,458,6

Р60

Температура умягченной воды на выходе из охладителя продувочной воды

Т4

C

T3+G'пр/Gхво*(i8/c --tпр)

33,632,131,137,2

Р61

Температура умягченной воды поступающей в деаэратор из охладителя пара

Т5

C

T4+Dвып/Gхво*(i4-i5)/c

37,835,634,439,2

1.6. ПОДБОР И РАЗМЕЩЕНИЕ ОСНОВНОГО И ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ


На основании результатов полученных при расчете тепловой схемы котельной (таб. 1.5) производим выбор основного и вспомогательного оборудования.


1.6.1. Выбор паровых котлоагрегатов


Выбор типа, количества и единичной производительности котлоагрегатов зависит главным образом от расчетной тепловой производительности котельной, где они будут установлены; от вида теплоносителя, отпускаемого котельной.


На основании вышеизложенного и в связи с тем, что для технологических потребностей нербходим пар, в котельной установлены два паровых котлоагрегата КЕ-25-14 единичной производительностью по пару D =6,94кг/с, что в сумме дает 13,88 кг/с. А из расчета тепловой схемы максимальная суммарная паровая нагрузка котельной Dсум=15,377 кг/с (табл.1.5 п.53), что позволяет использовать котлоагрегаты КЕ-25-14 с небольшой перегрузкой в один из режимов.


1.6.2. Подбор сетевых насосов


Сетевые насосы выбирают по расходу сетевой воды . Расход с

Подобные работы:

Актуально: