Железобетонные конструкции

Расчёт железобетонной фермы с параллельными поясами


Рассчитываем предварительно напряжённую ферму с параллельными поясами для плоской кровли одноэтажного промышленного здания пролётом 24(м) при шаге ферм 6(м).

Предварительно напряжённый пояс армируется канатами К-7 диаметром 15(мм) с натяжением на упоры R=1080(Мпа), Rs,ser=1295(Мпа), E=1.8(100000)(Мпа). Остальные элементы фермы армируются ненапрягаемой арматурой класса A-III, R=Rsc=365(Мпа), d>10(мм), E=2(100000)(Мпа); хомуты из арматуры класса A-I, Rsw=175(Мпа). Бетон класса В40, R=22(Мпа); Rbt,ser=2.1(Мпа). Прочность бетона к моменту обжатия R=0.7B= =0.7·40=28(Мпа); Rbt=1.4(Мпа); γb2=0.9; E=32.5·10і(Мпа).

Назначаем геометрические размеры: ширину панели принимаем 3(м) с расчётом опирания рёбер плит покрытия в узлы верхнего пояса. Решётка треугольная, угол наклона раскоса 45°.

Высоту фермы принимаем 3(м), что составляет h/l=3/240=1/8. Сечения ВП и НП 240Ч240(мм); сечение раскосов h2Чb2=180Ч180(мм), стоек 120Ч120(мм). Решётка фермы выполняется из готовых элементов с выпусками арматуры, которые заделывают в узлах при бетонировании поясов.


Сбор нагрузок на ферму


Вид нагрузки

Нормативная нагрузка кн./мІ

Коэфф. надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка кн./мІ

Постоянная:

-от Ж/Б ребристых плит покрытия 3Ч6(м) с учётом заливки швов

-от пароизоляции

-от трёхслойного рубероидного ковра

-от асфальтобетонной стяжки 20(мм)

-от утеплителя

1.75

0.1

0.15

0.35

0.4

1.1

1.3

1.3

1.3

1.2

1.925

0.13

0.195

0.455

0.48

Итого:

2.75

-

3.185

Временная(снеговая):

-длительная

-кратковременная

2000

600

1400

1.4

1.4

1.4

2800

840

1960

Полная:

-постоянная и длительная

-кратковременная

4750

3350

1400

-

-

-

5985

4025

1960


Узловые расчётные нагрузки по верхнему поясу(ВП) фермы

постоянные: P1=g·a·b·γ=3.185·6·3·0.95=54.46(кн)

длительные: P2=0.84·6·3·0.95=14.36(кн)

кратковременные: P3=1.96·6·3·0.95=33.516(кн)

Нормативные узловые нагрузки будут ровны:

Постоянные: P1=g·a·b·γ=2.75·6·3·0.95=47(кн)

длительные: P2=0.6·6·3·0.95=10.26(кн)

кратковременные: P3=1.4·6·3·0.95=23.94(кн)

Усилия в элементах фермы получаем из расчёта на компьютере. Фактичекие усилия в элементах фермы получаем умножением единичных усилий на действительные значения узловых нагрузок P.


Расчёт верхнего пояса фермы:


П
редварительно принимаем сечение верхнего пояса h1Ч1=24Ч24(см), A=576(смІ). Требуемую минимальную площадь сечения сжатого пояса фермы можно определить по формуле:


Что меньше принятого сечения. Свободную длину пояса для учёта продольного изгиба в плоскости фермы принимаем равной ширине одной панели 3(м), так как в узлах ферма раскреплена панелями покрытия.

Предварительно вычисляем площадь сечения арматуры, полагая A=A’, ξ=x/h0=1 и η=1

П
ринимаем из конструктивных соображений 4Ш12 А-III, А=4.52(смІ); процент армирования μ=4.52/(24·24)·100=0.79%>0.2%.

У
точняем расчёт. Определяем условную критическую силу:




Здесь A=2.26(смІ) для 2Ш12 А-III принято конструктивно.

С
ледовательно армирование по расчёту не требуется; армирование назначаем конструктивно, как принято ранее, - 4Ш12 А-III, А=4.52(смІ). Расчёт сечёния пояса из плоскости фермы не выполняем, так как сечение квадратное и все узлы фермы раскреплены плитами покрытия.


Расчёт нижнего пояса на прочность


Максимальное расчётное усилие растяжения N=711.6(кн)

Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

П
ринимаем с учётом симметричного расположения 5 канатов К-7 диаметром 15(мм), А=7.08(смІ). Напрягаемая арматура окаймляется хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса А-III(4Ш10 с А=3.14(смІ)) назначается конструктивно. Суммарный процент армирования:

П
риведённая площадь сечения Аred=A+αA+αA=24·24+5.55·7.08+6.15+3.14=635(смІ), где α=E/E=180·10і/325·10І=5.55 – для напрягаемой арматуры класса К-7

α=200·10і/325·10І=6.15 – для арматуры класса А-III


Расчёт нижнего пояса натрещиностойкость


Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Максимальное предварительное напряжение арматуры принимаем σ=0.7Rs,ser=0.7·1295=906(Мпа)

Проверяем условия: σ+=906+45.3=951.3<Rs,ser=1295(Мпа)

σ-=906-45.3=855.7>0.3·Rs,ser=387(Мпа), где =0.05·σ=0.5·906=45.3(Мпа)

Определяем потери предварительного напряжения арматуры.

Первые потери:

П
ервые потери составляют σlos,1=σ1+σ2+σ3+σ6=48.8+81.2+14.5+10.2=154.7(Мпа)

В
торые потери:




Расчёт по раскрытию трещин:


Вычисляем ширину раскрытия трещин с учётом коэффициента γi=1.15 и суммарного действия постоянной нагрузки и полной снеговой нагрузки. Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки:

П

роверим прочность нижнего пояса в процессе натяжения:


Контролируемое усилие при натяжении канатов:




Расчёт наиболее сжатого раскоса:


Р
асчётное сжимающее усилие с учётом γ=0.95 от постоянной и длительной нагрузок N·γ=361.4·0.95=343.3(кн), от кратковременной 462·0.95=439(кн). Бетон класса В40, R=22·0.9=19.8(Мпа). Назначаем сечение раскоса 15Ч18(см), А=270(смІ). Случайный эксцентриситет: ea=414/600=0.69(см), ea=15/30=0.5(см), ea=1(см). Принимаем e0=ea=1(см). Так как e0=1(см)<(1/8)/h=15/8=1.88(см), то расчётная длина раскоса будет l0=0.9·l=0.9·414=373(см). При l0=373(см)>20·h=20·15=300(см) расчёт ведём как внецентренно сжатого элемента. При симметричном армировании, когда A=A и Rsc=R, площадь сечения арматуры можно вычислить по формуле:

Назначаем из конструктивных соображений симметрично по контуру 4Ш12 А-III, A=4.52(смІ); μ=4.52/(15·18)·100%=1.67%>0.25%


Расчёт наиболее растянутого раскоса:


Расчётное усилие растяжения при γ=0.95 N=345·0.95=327.75(кн). Назначаем сечение hЧb=18Ч18(см). Площадь сечения арматуры из условия прочности: A=N/R= =327.75/365·10і=9(смІ); предварительно принимаем 4Ш18 А-III, A=10.18(смІ)

Расчёт по раскрытию трещин:

С
ледовательно, трещины образуются, требуется проверка условий расчёта по их ширине раскрытия. Определяем ширину раскрытия трещин при длительном действии постоянной и длительной нагрузок при φl=1.5:

С
ечение подобрано удовлетворительно. Аналогично вышеизложенному рассчитываются и другие элементы фермы на внецентренное сжатие и центральное растяжение. Малонагруженные элементы, например стойки, проектируют конструктивно; их сечение принято минимальным 12Ч14(см) с армированием 4Ш12 A-III.


Сбор нагрузок


I. Постоянные нагрузки:


Нагрузка от веса покрытия:


Собственный вес

Нормативная нагрузка кн./мІ

Коэффициент надёжности по нагрузке

Расчётная нагрузка кн./мІ

Ж/Б ребристых плит покрытия 3x6м - 25

135

11

1485

Пароизоляции - 10

01

12

012

Утеплителя - 120

03

12

036

Цементной стяжки - 20

04

13

052

Рулонного ковра - 6

01

12

012

ИТОГО:

225

-2.61

Расчётная нагрузка от собственного веса подкрановой балки и кранового пути:

{(06·012+025·088)·25+070}∙6∙11=528(кн)

Расчётная нагрузка от веса колонн

  • надкрановая часть: (06·04·38)·25·11=251(кн)

  • подкрановая часть: {08·04·715+(09·06+06І/2)∙04∙2}·25·11=79(кн)

Расчётное опорное давление фермы на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (112/2·11+261·6·24/2)∙095=23712(кн)

Расчётное опорное давление балки на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (91/2+261∙6∙18/2)∙095=1772(кн)


II.Временные нагрузки:


Для расчёта стоек распределение снеговой нагрузки по покрытию во всех пролётах здания принимается равномерным.

г.Пермь – V снеговой район

вес снегового покрова земли 2(кн/мІ)

Расчётная нагрузка на стойку будет:=2∙6·24/2·14·095=19152(кн)


III.Крановые нагрузки:


  1. Вертикальные нагрузки от кранов:





  1. Горизонтальные нагрузки от кранов:


IV.Ветровая нагрузка:


1.Участок - от 0.00(м) до низа стропильных конструкций:

2.Участок - высота стропильной конструкции:


Находим средний коэффициент :

= +(/2)·==05

=+(5/2)·003=0575

=+(08/2)·003=0587


=(05∙5+0575∙5+0587∙08)/108=0541

=+(33/2)∙003=0636


Расчётное значение ветровой нагрузки на первом участке:


Расчётное значение ветровой нагрузки на втором участке:


Ветровая нагрузка, действующая на шатёр, приводится к узловой нагрузке, приложенной на уровне низа ригеля рамы.


Интенсивность нагрузки:


Грузовая площадь шатра:


Статический расчёт рамы


Определение геометрических характеристик стойки по оси А:


Моменты инерции сечений колонн составляют:

  • надкрановой части

  • подкрановой части

Отношение высоты надкрановой части колонны к её полной высоте:

Смещение осей надкрановой и подкрановой частей стойки:


Определение усилий в стойках от отдельных видов загружений:



Загружение 1(снеговая нагрузка):


Снеговая нагрузка на покрытии пролёта АБ.

Для по интерполяции находим .

Коэффициент не определяем, тк эксцентриситет e=0.

Находим величину горизонтальной реакции по формуле:

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

продольные силы:

поперечная сила:

При действии силы со стороны пролёта БВ усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения.


Загружение 2(постоянная нагрузка):


Благодаря симметрии точек приложения сил относительно оси стойки, усилия

и возникают только от разности сил и . Усилия и от -=1772-23712=-60(кн) получаем умножением усилий от на коэффициент .Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

;

продольные силы:

; ;

поперечная сила:


Загружение 3(крановая нагрузка действует со стороны пролёта АБ):


Для по интерполяции находим .

Находим величину горизонтальной реакции по формуле:

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

; ;

продольные силы:

;

поперечная сила:

При действии крановой нагрузки со стороны пролёта БВ усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения.


Загружение 4(крановая нагрузка Т действует слева на право):


Для по интерполяции находим .

Находим величину горизонтальной реакции по формуле:

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

; ;

изгибающий момент в точке приложения силы H:

продольные силы:

поперечная сила:

При действии силы справа на лево усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения.


Загружение 5(ветровая нагрузка действует слева на право):


Определяем горизонтальные реакции в загруженных (крайних) стойках.

Для по интерполяции находим .

Горизонтальная реакция в стойке по оси :

.

Горизонтальная реакция в стойке по оси :

.

Усилие в дополнительной связи: .

Распределяем усилие в дополнительной связи между стойками поперечника.

Для по интерполяции находим (стойки по осям и ).

Горизонтальные силы, приходящиеся на стойки по осям и :

Определяем усилия в сечениях стойки.

изгибающие моменты:

; ;

продольные силы:

поперечная сила:

При направлении ветра справа на лево усилия в стойках не изменяются.


Составляем таблицу расчётных усилий.



Актуально: